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高支模排架搭设规范篇一
一、工程概况
主教楼及乡村培训基地阶梯室，因跨度大、荷载重结构设计在5.85m层设置了框架大梁，梁最大截面为500×1600，线荷载为31kn/m（国家规定为20kn/m），达到了国家2009年87号及达州2010年36号文，属于高支模论证范畴。现高支模专项方案已审批，现场阶梯教室已回填后已硬化并浇灌150mm厚垫层，200厚配φ12﹫150双层双向钢筋砼底板。
专项方案基本内容：板厚160mm，梁板支模承重架采用￠48壁厚3.5普通钢管搭设的满堂脚手架，普通的十字及旋转铸佚扣件。脚手架的立杆间距800－900，水平杆为1000－1200，扫地杆距地200，主跨大梁立杆设加密的承重脚手架，纵向间距500－600，横向距梁为250，梁中部设双立杆顶托，支撑梁底的水平杆均设双扣件。大梁承重架纵向、横向均搭设剪刀撑，立杆底座垫木设50mm厚通长木枋，梁模板为15mm厚的九夹板搁置于100×50的木枋上。
大梁钢筋绑扎注意梁摆正摆中，保护层采用花岗石及φ25的短钢筋，大梁下料精确，锚固长度满足设计及规范要求，梁钢筋全部置于柱筋内，梁腰筋、底筋满扎，底铁分均便于砼浇灌，梁钢筋成型后及时进行自检、隐检合格后方可支模。
由于大梁钢筋绑扎成型后稠密，砼下料较为困难，采用骨料粒径合理的预拌砼，浇灌时一次成型，加强振捣，不留施工缝；提前备齐振动棒、养护膜，对塔吊、砼输送机具进行保养、维护，预知停电停水的应急措施，加强护模护筋，观察架体的稳定情况，若有变形、下沉、挠曲现象及时汇报处理，浇灌中操作人员充足，轮班休息，防止中署，加强收面，防止砼开裂及冷缝。
交底人：
接收人：
西南职教园区达州职业技术学院新校区项目部
二0一五年五月五日
高支模排架搭设规范篇二
高支模设计方案
（1）支撑系统：本工程属大用房, 结构层高在四层以上为3.30m的标准层;地下室层为4.10m高, 一层为5.20m高;二层3.80m高。如为抢工期需要, 地下室层在不回填土的情况下将支撑的排架直接立在(-7.60m-1.10m)筏板面上, 也就是说地下室层的高度由4.10m变为6.50m;虽然排架立杆稳定的优与回填土层上, 但高度的变化对排架受压后的弯矩随之加大, 以高支模设计方案进行换算排架立杆、水平扦扛、扫地杆、剪刀撑的间距。
(2)各楼层排架立杆控制
○1层高5.50m层,支撑钢管采用φ48×3.5臂厚和钢管专用扣件作排架支撑.对于200厚板,钢管排架纵横向立杆间距为900×900；当大梁的高度不大于750时，其梁下排架的纵向间距中为，900横向间距为750；当大梁的高度≥750≤1000时，其梁下排架的纵向间距中为750横向间距为600；对于250×1200以内的大梁，钢管支撑纵向间距为600,横向间距为500，扫地杆离地≤300;排架支撑的步高为1800。大梁的支撑应设剪刀撑，整个排架每个开间应设纵横剪刀撑，且不少于两道，间距不大于6m，剪刀撑的布置应与大梁的支撑相对应，在排架上架设50mm×100mm短木方，间距150，上铺梁板底模;不论板底梁底均设保险扣。
○2层高5.20m层,支撑钢管采用φ48×3.5臂厚和钢管专用扣件作排架支撑.对于≤120厚板,钢管排架纵横向立杆间距为1200×900；当大梁的高度不大于750时，其梁下排架的纵向间距中为，900横向
-1-间距为750；当大梁的高度≥750≤1000时，其梁下排架的纵向间距中为750横向间距为600；对于250×1200以内的大梁，钢管支撑纵向间距为600,横向间距为500，扫地杆离地≤300;排架支撑的步高为1800。大梁的支撑应设剪刀撑，整个排架每个开间应设纵横剪刀撑，且不少于两道，间距不大于6m，剪刀撑的布置应与大梁的支撑相对应，在排架上架设50mm×100mm短木方，间距150，上铺梁板底模;不论板底梁底均设保险扣。
○3层高3.80m层,支撑钢管采用φ48×3.5臂厚和钢管专用扣件作排架支撑.对于≤120厚板,钢管排架纵横向立杆间距为1200×1000；当大梁的高度不大于750时，其梁下排架的纵向间距中为，1000横向间距为750；当大梁的高度≥750≤1000时，其梁下排架的纵向间距中为800横向间距为600；对于250×1200以内的大梁，钢管支撑纵向间距为900,横向间距为750，扫地杆离地≤300;排架支撑的步高为1800。大梁的支撑应设剪刀撑，整个排架每个开间应设纵横剪刀撑，且不少于两道，间距不大于6m，剪刀撑的布置应与大梁的支撑相对应，在排架上架设50mm×100mm短木方，间距150，上铺梁板底模;不论板底梁底均设保险扣。
○4层高2.90m层,支撑钢管采用φ48×3.5臂厚和钢管专用扣件作排架支撑.对于≤120厚板,钢管排架纵横向立杆间距为1200×1000；当大梁的高度不大于750时，其梁下排架的纵向间距中为1200横向间距为1000；当大梁的高度≥750≤1000时，其梁下排架的纵向间距中为1000横向间距为750；扫地杆离地≤300;排架支撑的步高为
-2-1800。大梁的支撑应设剪刀撑，整个排架每个开间应设纵横剪刀撑，且不少于两道，间距不大于6m，剪刀撑的布置应与大梁的支撑相对应，在排架上架设50mm×100mm短木方，间距150，上铺梁板底模;不论板底梁底均设保险扣。
（3）模板起拱
a 梁悬挑长度1500mm≤l＜3600mm，起拱15mm。
b 梁跨度为4000mm≤l＜8000mm，跨中起拱高度为全跨长度的0.2%；梁跨≥8000mm时，跨中起拱20mm。
（4）为了防止大梁产生裂缝，尽量减少穿梁套管, 如必须留设时可根据03g101-1图集施工。
（5）在楼面上用墨线弹出大梁的位置，标明截面尺寸。搭设满堂脚手时，在大梁部位的排架横向步距为x，纵向步距为y，步距高为1800；在楼板≤120厚部位，采用纵横立杆为900，步距高为1800。纵横向每隔6m各加设一道剪刀撑，并且要求在每一分区内设置四周封闭的剪刀撑。
（6）排架支撑系统的搭设材料采用φ48钢管，竖向立杆的接头采用对接扣件，大梁下水平横杆与立杆采用双扣件以防止产生滑移。
在二层以下楼层的部位，如果没有相应的大梁与顶层大梁的位置相对应，则下部的楼层在大梁部位应相应进行加固，以防楼板产生开裂，并有利于楼层荷载的传递。
2、模板支拆的规定
-3-（1）模板及楞木进场时要进行验收，对翘曲不平、对角线不等的模板以及不够尺寸的楞木要坚决退场，对已进场的材料要进行加工，楞木、大板修整至统一尺寸。
（2）模板安装要求位置尺寸准确、牢固、稳定，防止出现涨模现象。在浇筑混凝土时，安排木工现场值班，对发生偏移的地方要及时校正、加固。
（3）对于大模板的吊运必须按规定进行，吊点必须大于二点，在吊点上方加设楞木，且距模板的边缘不少于300，五级大风以上不得进行大模板的吊运，模板吊运至施工现场后，要有临时固定措施和防倾措施，尤其是在大风天气和上下班的交接。
（4）模板按规定支设好后，必须经过项目部的验收，验收时加强对模板的支撑，尤其是水平支撑及剪刀撑的检查，模板上的堆载不能超出规定，尤其是吊运钢筋时，不能将大捆的钢筋集中吊运在模板的同一位置。
（5）浇筑混凝土时，有条件的应先浇筑竖向混凝土，以加强整个模板支撑系统的稳定性，对于先浇筑混凝土的部位的模板下方应设相对泵送混凝土冲击力的斜向支撑和剪刀撑，以防模板的整个倾斜。
（6）模板的存放要按规定，堆放要整齐，高度不超过1.5m，模板要按区段进行编号，拆除的模板也要分区分段堆放，并对已损坏的模板边角进行修补。
-4-（7）支拆模板时，2m以上人员要挂设安全带，并有可靠的立足点，拆模区域应设置警示区域并设专人监护，模板应一次拆完，不能留有悬空模板。
（8）模板拆除应根据混凝土拆模指导试块的强度以及施工规定的要求进行，要有拆模通知单和拆模的安全技术交底。非承重墙模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除。跨度大于8m的梁板模板待混凝土强度达到100%强度时，方可拆除。悬臂构件尚需待上面两层施工完毕后才能拆除。预留洞模板应在混凝土强度达到能保证构件和孔洞表面不发生塌陷和开裂，方可拆除。
3、控制模板工程质量的预防措施
（1）为保证结构尺寸、位置的正确性，支模前要放好模板控制线。
（2）楞木及对拉螺栓的设计要严格按施工专项方案执行，不允许随意增大或减小间距，对拉螺栓用的钢筋要经过检验合格后才能使用，以免出现胀模现象。
（3）为保证楞木规格一致，所有楞木都要经过加工裁制成统一尺寸，以防模板翘曲不平。
（4）板缝必须严密，严禁出现漏浆现象，板的表面必须平整、光洁，成形后的混凝土必须无蜂窝麻面现象。
（5）浇筑前要保证模内洁净，混凝土浇筑过程中要经常检查，发现变形、松动等情况及时修补加固。、施工管理措施
-5-（1）对于高支模部位的模板支设，成立专门的质量检查小组和安全检查小组，负责对模板支设的全过程进行监控，并对模板支设过程中的质量和安全负全责。施工安全的责任人应在高支模的搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。
（2）高支模施工应按经审批的技术方案进行施工，技术方案未经原审批部门同意，任何人不得修改变更。
（3）支模分段或整体搭设安装完毕，经企业技术负责人和安全负责人或其书面委托人主持分段或整体验收合格后方能进行钢筋安装。
（4）排架支撑系统立杆所用的扣件必须对接扣件，大梁下的水平横杆采用双扣件进行加强，防止产生滑移。钢管的壁厚必须得到保证。
（5）混凝土浇筑前必须编写专项方案，对模板支撑系统进行认真的检查，尤其是大梁下是否采用双扣件、水平拉杆是否纵横拉接、剪刀撑设置是否按规定等。
（6）满堂脚手排架搭设应设置专用人员上下通道，禁止人员通过排架上下；整个排架系统在竖向至少设置不少于三道的水平防护，材料可采用钢笆或采用安全网、废模板等，以防止大模板梁施工时有高空落物。
（7）为了增加排架系统的防倾，排架的水平拉杆应与相应范围内的混凝土桩或剪力墙进行可靠的拉接。
-6-（8）浇筑混凝土时，有条件的应先浇筑竖向柱、墙混凝土，以加强整个模板支撑系统的稳定性，对于先浇筑混凝土的部分的模板下方应设相对泵送混凝土冲击力的斜向支撑和剪刀撑，以防模板的整体倾斜。
（9）在主次梁交接的部位，由于可能增加的荷载，要相应增加立杆的数量或采用人字架将荷载分担到整个排架系统。
（10）在施工中必须保证立杆的垂直，确保立杆在每一个1.8m的计算范围内都有纵横拉接。在大梁模板下的水平横钢管与支架用扣件相扣接时，力求扣接对称，以消防或减少立杆的偏心距。
（11）模板搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在施工现场作监护。
（12）混凝土浇筑时，应派专职安全员观察模板及其支撑系统的变形情况，发现异常现象时，应立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场安全责任人检查同意后方可复工。
高支模排架搭设规范篇三
培训心得
××年×月××日至××日，在××市参加了中国建筑学会科技培训中心举办的《建设工程高大模板支撑体系安全技术法制性条文宣贯与高大支模施工安全监管要点》培训学习，两天学习时间很短，但是从中受益匪浅，学到很多自己以前不太懂的东西，让我对高支模危险源有了新的认识，不再是简单的表面理解。
首先，由老师们让我们观看几幅关于高大模板坍塌的事故照片，照片中的画面令人十分揪心，那一幕幕触目惊心悲痛的场面，从中使我们意识到安全重要性，如果无视违章作业的存在，一瞬间会让许多家庭变得支离破碎。从而要求我们对架体的质量严格控制，进场材料钢管扣件等一定要严格验收、架体搭设严格按照切实可行审批后的专项方案实施、搭设一定要符合规范要求，这样才能保证操作人员的安全。
学习《建筑施工脚手架安全技术统一标准》最新国家标准、《建筑施工临时支撑结构技术规范》jgj300-2013和《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》jgj130-2011两个最新行业标准，通过结合规范、强条总结出以下几条掌握的重要内容：
1、支撑架剪刀撑设置（整体稳定）
满堂支撑架整体稳定必须增加竖向、水平剪刀撑，可增加架体刚度，提高脚手架承载力。在竖向剪刀撑顶部交点平面设置一道水平连续剪刀撑，可使架体结构稳固。设置剪刀撑比不设置临界荷载提高26%-64%，剪刀撑不同设置，临界荷载发生变化，所以根据剪刀撑的不同设置给出不同的承载力，给出满堂架支撑架不同的立杆计算长度系数。
2、支撑架高宽比
满堂架高宽比=计算架高÷计算架宽，计算架高：立杆垫板下皮至顶部可调托撑支托板下皮垂直距离。计算架宽：满堂支撑架横向两侧立杆轴线水平距离。满堂脚手架的高宽比不应大于4，搭设高度不宜超过30米。模板支架的高宽比不应大于4，搭设高度不宜超过24米；当模板支架的高宽比大于2时，必须按照规定设置缆风绳或连墙件。高宽比对承载力的影响，高宽比增大承载力下降。
3、临时支撑（脚手架）荷载
作业脚手架作业层上的施工荷载标准值，根据实际情况确定取值，如果作为结构施工不得超过3.0kn/m2。作业装修施工不得超过2.0kn/m2。如果作业脚手架上同时存在2个及以上操作层作业时，各操作层的施工荷载标准值总和不得超过5.0kn/m2;附着式升降脚手架各作业层上的施工荷载标准值总和不得超过6.0kn/m2。脚手架防护棚严禁上人堆料，施工荷载不宜超过1kn/m2。
4、操作架（单、双排架）连墙件设置
连墙件一般是刚性连接，连墙件应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，一般采用菱形、方形、矩形布置。开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并且不应大于4米。当脚手架的下部不能设置连墙件时作防倾覆措施。
5、承重支架在施加施工荷载的过程中监测
下方禁止有人，在施工过程中发现脚手架出现安全隐患时，应及时排除；当出现可能危及人身安全的重大安全隐患时，应停止架上作业，并迅速撤离作业面上的人员，启动应急预案，由专业人员进行整改并经检查验收，确认隐患排除后方可继续使用。
6、各规范对立杆上部的自由长度a的规定：0.4-0.7m(局部稳定）
模板支架可调托座伸出顶层水平杆或双槽钢托梁的悬臂长度严禁超过650mm，且丝杆外露长度严禁超过400mm，可调托座插入立杆或双槽钢托梁长度不得小于150mm。
7、脚手架上电、气作业稳定
在脚手架上进行电、气焊作业时，应有防火措施和专人看守。
8、临时支撑（脚手架）拆除
拆除顺序自上而下，严禁同时上下作业，按照先搭的后拆，后搭先拆，先外后内的顺序开始，要逐层拆除，严禁将连墙件整层或数层拆除，必须是拆除架体的自由高度不得大于两步，如果大于两步，必须设拉结。拆除四周必须设置警戒线，警戒标志，派专人看守，严禁非作业人员的进入。
通过老师们精彩的讲解，让我深深的了解和掌握了这些基本常识，安全是保障，我们必须按照规范和方案进行施工，禁止出现违章作业，要不然就酿成了无法挽回的大错。
×××××项目部
××年×月×日
高支模排架搭设规范篇四
模板工程
待c15混凝土垫层浇好后，随即弹好底板线，由桩基施工单位予以复核，然 后据此进行桩位自检验收，做好自检记录，画好竣工图，组织设计、监理、业主、质检站等部门对桩基分部进行验收，合格后方可进行底板的施工。
一、模板的选用及要求
1、模板的选用
本工程除地梁外侧用砖胎模外，剪力墙模板采用胶合板模板；现浇楼板采取(脚手架支撑+木龙骨+竹胶合板）的支模方案；外墙脚手架采用落地式脚手架； 门窗套模板采用木模整支散拆方案；楼梯踏步采用敞开式整体一次成型木模板。
模板安装前要做好模板的定位基准工作，其工作步骤如下： 进行中心线和位臵的放线，首先由控制线引测建筑物的柱或墙轴线并以 该轴线为起点引测建筑物的边线以及模板控制线；
做好标高测量工作，用水准仪把建筑水平标高根据实际标高的要求直接 引测到模板安装位臵；
进行找平工作：模板支承垫底部应预先找平，以保证模板位臵正确防止 模板底部漏浆，即沿模板边线用1： 3水泥砂浆抹找平层，宽度为5mm；
所用模板要涂刷脱模剂。
外墙用9 12@500止水对拉螺栓控制墙板模板的固定。
2、模板要求 模板要具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受浇混凝土的重量 和侧压力，以及在施工过程中所产生的荷载。保证工程结构和构件各部分几何尺寸和相互位臵的正确。模板接缝应严密，不得漏浆。
二、地下室墙模板支设
地下室墙板施工结合框架柱、顶板模板，首先按柱断面尺寸弹边线及控制线，按800x800间距搭设9 48x3.5钢管排架支撑体系，设相应的扫地杆一道，离地 200高，模板采用定型自制木框胶合模板。剪力墙模板采用竹胶合板模板，板沿长度方向竖向放臵，50mmx 100mm木 方作为竖向背榜，间距250mm；设9 14对拉螺栓加固，纵横向间距450mm，钢 管箍间距与对拉螺栓间距一致，第一道对拉螺栓距地不大于200mm，以防墙根部 涨模。墙模内侧支撑与满堂架拉牢，形成一整体，外侧支撑与基坑周围连接牢固。
为控制剪力墙的钢筋保护层符合规范要求，除要求按照操作规程要求设臵塑 胶保护层垫块外，在墙钢筋网片上下、左右每隔1m焊接d10等墙厚的短钢筋头 顶住模板，防止剪力墙的钢筋网片偏移导致保护层厚度不足。
内墙对拉螺栓加工方法同上，只是没有止水钢板。
墙模板安装前先将外侧模板固定，放好预埋件、螺栓和预留洞。止水螺栓的 止水环必须经专人逐根验收，严防螺栓因止水环焊缝质量差导致渗漏。然后安装 内侧模板，校正后用钢管支撑将两侧模顶平定位。模板拆除后，地下室外墙对拉螺栓孔部位按以下方法处理：首先将对拉螺栓 孔两端的木垫片剔除干净，然后用气焊将对拉螺栓齐根割掉；将孔内清理干净后 用掺硅质防水剂的干硬性细石混凝土压实抹平。
三、梁、板模板支设
支设梁模板前，应按尺寸先将梁底、梁侧模板加工好，并将底模钉上木方； 支模板时先按梁的轴线位臵搭设两排脚手架（带可调头），钢管头高度比梁底低 40〜60cm，先架主龙骨50mmx 100mm木方，再安放带次龙骨的梁底模，梁底模 进行循环使用时，必须将梁底模两侧清理干净，以便梁底模、侧模紧密接触，侧 模和底模下衬的木方要钉牢，尽量减少漏浆，使浇筑出的梁边角整齐，减小修补 的工作量。高度为1000mm的大梁底模满备木方，施工时与梁顶标高相同的板与 梁同时浇筑。梁侧小立杆间距为600mm，立杆间距600mm。梁、板模板同时支设，先支设梁底与梁一侧模板，等梁钢筋绑扎完毕再支设 梁另一侧模与板模。
梁高度超过750mm，应加设9 14对拉螺栓；跨度大于4m梁起拱2/1000。梁、板模板接头细部处理是模板工程的关键所在，处理不当易产生颈缩漏浆 等质量通病。拼缝处用海绵条、嵌缝腻子刮缝或者粘胶带，并用次龙骨顶紧，防 止接缝处振捣混凝土时漏浆，底模与侧模拼接缝要错开，避免同一横向水平面有 两道接槎。竖向背楞拼接处加设800mm竖向背楞，梁底背楞间距100mm。
梁模的支设采用9 48x3.5规格的钢管，利用扣件连接组成支承架。立柱在高度方向应设臵纵横水平拉杆和斜拉杆。水平拉杆一般距离地面300mm处设一道，以上每小于1200-1400mm设一道。梁外侧立杆距离梁边缘120mm，立杆间距根 据层高、荷载情况确定，一般不大于1000mm。当梁高小于700mm时梁侧可用支 承架立杆做挡撑，同时用一部分短钢管做斜撑；当梁高大于750mm时增加对拉 螺栓固定。利用9 48x3.5钢管搭设满堂脚手架。满堂脚手架搭设好后，根据板底标高，铺设水平龙骨搁栅，采用50mmx 100mm木方，间距250mm，然后铺放板模，且 竹胶合板模板接缝处应垫木方，以防止胀模和漏浆。为了便于拆模，在板墙以及 板、梁交接处必须设臵50mmx 100mm木方一道。
作为板底模板，为了使装拆快捷，板面光滑、硬度好、拼缝少、现浇质量好、周转次数多，应设早拆体系，采用立杆带有可调式伸缩头的钢管脚手架，顶托 50mm x 100mm 木方。
四、地下室门洞口模板
剪力墙中的门洞口模板由四片模板和四个角部连接件组成，为保证洞口模板 不扭曲变形，洞口内应设臵三角支撑，并且洞口侧面、顶面的横向支撑和竖向支 撑的间距不得大于300mm。
固定洞口模板时，应在洞口两侧的钢筋笼上焊钢筋头，撑住模板，保证其轴 线位臵及钢筋保护层厚度；支设洞口模板时，必须在模板接触处贴好海绵条，防 止由此缝隙漏浆。
另外为防止浇筑混凝土时压力过大使得门框变形，从而导致门框无法安装，门洞的侧模板和顶模板部位应加设型钢支撑，保证其刚度。墙体拆模后，要将洞口模板拆成单片取出，并清理干净，刷好脱模剂以便周 转使用。
五、后浇带处理
由于梁、板后浇带两侧的梁、板在后浇带浇筑前为悬挑结构，并将承受上部 施工荷载，主次梁模板及支撑不能拆除，直至最后一层浇筑完毕后，达到规定的 100%强度时，方可拆除。为防止后浇带浇筑前楼层内施工时其他荷载对此部位悬 挑结构造成损坏，在模板拆除后应在后浇带两侧分别搭设双排脚手架且垫木方予 以支撑。地下室底板后浇带施工缝处用木模封堵，在木板上留出钢筋孔洞，不吻合处
用1： 2水泥砂浆抹实，以防混凝土漏浆。
后浇带混凝土浇筑完毕应及时在其上铺满木板，以保护后浇带及钢筋不被损 坏。地上部分的后浇带两侧应砌筑一皮60mm宽烧结页岩砖，并在外侧抹灰，防 止楼层内施工用水流入地下室。
浇筑混凝土时，后浇带侧面采用密目钢丝网进行封堵，密目钢丝网的宽度应 比混凝土墙、板、梁等构件截面宽200mm以上，以保证钢丝网能与钢筋绑扎固 定牢靠，防止振捣时挤开钢丝网。
六、模板拆除
及时拆除模板，有利于模板的周转和加快工程进度，但拆模过早将影响混凝 土结构的质量，严重时将发生结构质量事故，因此，拆模要掌握时机，应使混凝 土达到必要的强度，对于现浇混凝土结构的模板及其支架拆除，应符合下列规定: 非承重的侧面模板，应在混凝土强度能保证其表面棱角不因拆模而损坏 时拆除。
承重的模板应在与结构同条件养护试块达到规定的强度时，方可拆除。钢筋混凝土结构如在混凝土未达到规定的强度时进行拆模及承受部分荷 载，应经过计算，符合结构在实际荷载作用下的强度，由现场技术人员确定。
已拆除模板及支架的结构，应在混凝土达到强度后，才允许承受全部设 计荷载，施工中不得超载使用，严禁集中堆放过量建筑材料，当承受施工荷载时，必须经过核算架设临时支撑。
地下室外墙模板必须在确保模板拆除不致扰动对拉螺栓的情况下方可拆 除，以防对拉螺栓处将成为可能的渗漏点，其时间不少于一周。拆除模板时必须经专业技术负责人签字认可后方可。除满足上述模板拆除规定外，还必须注意下列各点： 拆模时不得用力过猛，拆下的材料应及时运走、整理。
拆模程序一般应是后支的先拆，先支的后拆；先拆除非承重部分，后拆除 承重部分；重大复杂模板拆除，须按事先应制定拆模方案拆模。拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别拆向两端。多层楼板支柱的拆除，应按下列要求进行：上层楼板正在浇筑混凝土时，下层楼板模板的支柱不的拆除，在下一层楼板模板的支柱仅可拆除一部分，跨度 4米及4米以上的梁下均应保留一定的支柱，其间距不得大于3米。
本建筑的梁和楼板模板，其底模及支柱的拆除时间，应对所用混凝土的强 度发展情况分层进行核算，确保下层楼板及梁能安全承载。1.定型模板，应加强保护，拆除后逐块传递或用绳索吊下，不得抛掷，拆下 后立即清理干净，板面涂油。
在拆除模板过程中，如发现有质量、安全等问题时，应暂停拆除，经过处 理方可继续拆模。
脚手架施工
一、施工准备
1、搭设前对进场的脚手架杆件配件进行严格检查，禁止使用规格和质量不合 格的杆件、配件。
2、劳动力准备，对进行操作的脚手架工人必须进行身体检查，对患有高血压、心脏病、肺肝有病患者不得参加操作，同时对参加的操作人员进行三级安全教育。
3、场地与地基准备
脚手架地基与基础的施工，必须根据脚手架搭设高度搭设场地质量情况 与现行国家标准《建筑地基基础工程施工质量验收规范》有关规定进行。
清除搭设场地杂物，平整场地，做好排水沟，保持排水通畅。应对各材料、设备进行严格检查，不合格产品不得使用。
二、脚手架搭设顺序
安放垫板一安放底座一竖立杆并同时安扫地杆一搭设水平杆一设置抛撑一继
续向上搭设一设置剪刀撑、斜杆和连墙件一铺竹笆片一设置挡脚板、栏杆，挂安 全网
三、搭设作业要求
1、直径不同的钢管不应混合使用，钢管与竹、木材料不得混合使用。
2、搭设作业必须在统一指挥下进行。
3、按施工方案放线，标定立杆位置，立杆间距应均匀一致。
4、脚手架的搭设待基础土方按规范要求分层夯填到位后，在脚手架搭设范围
内浇筑c20素砼垫层，在每根立杆底部应设置底座与垫块，木垫块长度不宜小于 2跨，厚度不宜小于50mm。
5、周边脚手架从一个角部开始向两边延伸交圈搭设，同步纵向水平杆必须四
周交圈设置。
6、剪刀撑、斜杆等整体拉结杆件和连墙件，随塔升的架子同步设置。
7、开始搭设立杆时，在设置第一排连墙件前，适量设置抛撑或采取其他可行 性拉接措施予以弥补，以确保脚手架和架上作业人员的安全。
8、脚手架立杆底端之上100-200mm处一律设纵向和横向扫地杆，并与立杆 连接牢固。
9、纵向水平杆长度不小于3跨，且不小于6m，用对接扣件连接，对接头应
交错布置。
10、脚手架处于顶层连墙点之上的自由高度不大于6m。
11、本工程拟采用竹笆片脚手板，纵向水平杆应用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm，即在铺设竹笆片步架内沿脚手架 宽度方向设置四根纵向水平杆。
12、用于连接大横杆的对接扣件，开口应朝向架子内侧，螺栓向中避免滑落。
扣件拧紧力矩在45-55n*m范围内，不得低于40n*m或高于65n*m。
13、单立杆和双立杆的连接方式采用双杆相接的方式。双管立杆中副立杆的 高度不应低于3步，钢管长度不应小于6m。
四、脚手架使用要求
1、作业层架面上的施工荷载（人员、材料和机具重量）不得超过2kn/m，不
2许超过二层作业，在脚手架明显位置挂设限载标志。
2、架面上设置的材料应码放整齐稳固，不影响施工操作的人员通行。
3、作业人员在架上的最大作业高度以可进行正常操作为度，禁止在架板上加
垫器物或单块脚手板以增加操作高度。
4、在作业中禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件 和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补 措施，并在作业完毕后及时予以恢复。
5、工人在架上作业中，注意自我安全保护和对他人的安全防护，避免发生碰 撞、闪失和落物，严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。
6、每班工人上架作业时，现行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和 解决后方许作业。在作业中发现有不安全情况和迹象时，应立即停止作业，进行 检查，解决后方能恢复正常作业，发现有异常和危险情况时，立即通知所有架上 人员撤离。
7、在每步架和作业完成之后，必须将架上剩余撤离、物品移至室内，每日收 工前清理架面，将架面上材料、物品堆放整齐，垃圾清运出去，在作业期间，及 时清理落入安全网内的材料和物品。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料、物品和倾倒垃圾。
五、脚手架拆除
1、为保证脚手架拆除中的稳定性，拆除脚手架必须完成下列准备工作：
1.脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。2.拆除前由项目部技术负责人向操作班长进行及技术交底，交底双方均应 在交底书上签字。
3.全面检查脚手架，重点检查扣件、连墙件、支撑体系等是否符合安全要
求。
4.根据拆除现场的情况，设置围栏或警戒标志，并有专人看守、专人指挥，严禁外人进入。
5.清除脚手架留有的材料、电线等杂物。
2、拆除顺序
拆除原则是由下而上，严禁上下同时作业，后搭设的部件先拆，先搭设的部 件后拆，具体拆除顺序为：
安全网一护身栏一挡脚板（或侧挡板）一竹色片一大横杆一小横杆一立杆一 连墙件、扫地杆、斜拉钢丝绳一水平悬挑梁。
3、脚手架的拆除
参与拆除的人员注意动作的配合和协调，在拆除过程中不宜中途换人，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。
连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆 脚手架，分段拆除高度不得大于2步，如果高差大于2步应进行加固处理。
当拆除到最后一节立杆时，应先搭临时支撑加固后，方可拆连墙件和支 撑件。
拆剪刀撑和纵向水平杆时，应先拆中间扣件，后拆两端扣件，拆扣件时，应有防止杆件突然坠落的措施。
在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件以安全的方式运出或吊下，严禁 向下抛掷。
脚手架拆除选用塔吊吊运钢管，严禁空中抛掷至地面。
所有杆件与扣件在拆除时应分离，不允许扣件附着在杆件上拆至地面。拆除构件运至地面要分类清理保养，根据需要涂刷油漆，并按品种进行 分类。
高支模排架搭设规范篇五
高支模施工方案
一、工程概况
1、工程概况：
昊翔电能运动厂房二期工程；框架结构;地上4层;地下0层；建筑高度：22.10m；标准层层高：4.50m ；总建筑面积：13852.00平方米；总工期：270天；施工单位：浙江舜江建设集团有限公司。
本工程由昊翔电能运动科技（昆山）有限公司投资建设，中外建工程设计与顾问有限公司设计，苏州立诚建筑设计院有限公司地质勘察，昆山世泰建设工程咨询监理有限公司监理，浙江舜江建设集团有限公司组织施工；由高银根担任项目经理，章潮均担任技术负责人。
2、高支模结构概况：
本次高支模只涉及到本工程2号厂房中的a轴~b轴，14轴~16轴，2号厂房其他部位和3号厂房均为标准层4.5米。
本次高支模高度为9.3米，其中a轴~b轴为9米，14轴~16轴为18米，其中14轴~15轴为9米，15轴~16轴也是9米。14轴框架梁vkl4(3b)断面300×750，15轴框架梁断面vkl2(3b)300×750，16轴梁断面vkl1(3b)250×800；a轴hkl4a梁断面250×800，b轴hkl3a 梁断面300×750。其a轴~b轴和14轴~16轴的中间均有3米×3米的井字梁，梁断面尺寸为250×500。
二、编制依据
本方案的编制是以国家的有关法令政策、施工图纸、总施工组织设计为前提，结合现行的有关施工规范规程及公司建立的iso9002质量管理体系文件、质量、安全管理方针、目标。2、1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
jgj130-2001 2、2《建筑施工安全检查评分标准》
jgj59-99 2、3《建筑施工模板安全技术规范》
jgj162-2008 2、4《钢管脚手架扣件》
gb15831-1995 2、5《建筑施工高处作业安全技术规范》
jgj80-91 2、6《高处作业分级》
gb3608-83 2、7《混凝土结构设计规范》 gb50010-2002 2、8《建筑结构荷载规范》 gb 50009-2001 2、9《钢结构设计规范》 gb 50017-2003 2、10《钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程》 dgtj08-016-2004 2.11、高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
jgj130-2001 2.12、《混凝土结构设计规范》 gb50010-2002 2.13、《建筑结构荷载规范》 gb50009-2001 2.14、《钢结构设计规范》 gb 50017-2003 2.15、因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
三、模板工程具体施工：
1、材料的选择和验收
1.1、本工程为框架结构，柱、楼板底模等全部采用九夹板，楼板模搁栅和墙板、模筋用50×100mm方木料，模板的支承系统和墙板围楞用φ48mm钢管、扣件连接。
1.2、钢管、扣件的进场验收：
（1）、钢管应有产品生产许可证、质量合格证、质量检验报告等质量证明材料。
（2）、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。
（3）、钢管使用前应对其壁厚进行抽检，抽检 比例不低于30%，对于壁厚减少量超过10%的应予以报废，不合格比例大于30%的，应扩大抽检比例。
（4）、钢管必须进行防锈处理。
（5）、扣件必须有生产许可证、质量合格证、质量检验报告等质量证明材料。
（6）、扣件使用前必须进行检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。
（7）、扣件使用前应进行防锈处理。
2、现浇构件模板方案 2.1、柱模板：
柱模板采用胶合板模板，模板楞木采用50*100方木侧立竖向排列，间距控制在不大于300mm，边上方木应遮盖住柱模板竖门拼缝。独立柱柱箍，采用每边单根螺杆加固，底道柱箍离地面200mm，中间柱箍竖向间距500mm，上道柱箍离梁底200mm。
2.2、梁模板：
2.2.1、梁模板采用胶合板模板，梁底模板背面楞木采用50*100方木侧立与梁轴线平行设置，底模板宽度与梁截面高度相同，梁底模板边方木遮盖住梁侧模板与底模板的拼缝，梁底方木排列间距不大于300mm，梁底模板背面楞木搁置于钢管承重支撑架体的上部水平小横杆上。
2.2.2、梁侧模板内楞采用50*100mm方木与梁轴线平行侧立设置，梁侧模板上、下道内楞分别与模板上下边齐平，梁侧模板中间应设置1道16对拉螺杆，水平间距不大于400mm，梁侧模板竖向外楞采用短钢管配合扣件设置：外楞钢管下端紧靠内楞并与梁底承重支撑架上部水平小横杆用双扣件紧固，上端与现浇板底钢管承重支撑架水平钢管用双扣件紧固，形成一个稳固的梁模板支撑系统。
2.2.3、现浇板模板：
现浇板模板采用胶合板，模板底面搁栅采用60×80mm方木侧立，中心间距300mm。现浇板模板与墙或梁侧模的交接，应使板模板搁置在墙或梁侧模板之上。
2.2.4、梁、板模板承重支撑：
1）梁、板模板承重支撑采用钢管扣件搭设排架。
2）现浇板模板排架：轴线内的现浇板支撑排架立杆，周边距柱或边轴线300mm，中间按纵横间距不大于800mm均匀排列。水平杆按设置步距纵横向布置，交叉处用扣件与立杆连接固定。梁板承重排架水平杆设置多道，底道水平杆上皮离地200mm（称扫地杆）；水平杆步距为1500mm，即第二道水平杆离地1700mm，梁下或板下一道水平杆应加密处理，即最上道水平杆上皮离现浇板底900mm（梁
底150mm）。
3）梁模板支撑架：梁支撑架两侧立杆间宽度不大于600mm，两侧立杆沿梁方向纵向间距不大于800mm，主框梁底（即350×700或250×800的梁）中间还布置一根立杆，其间距也为800mm，具体各梁两边立杆、梁底立杆布置详见附图。
4）构造要求： a、模板支架的构造要求：
立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的刚度。b、整体性构造层的设计：
a． 本工程设置一道水平面整体性加强层（见剖面图位置）； b． 水平加强层设置剪刀撑，且须与立杆连接； c、剪刀撑的设计：
a． 沿支架四周外立面应满设垂直向剪刀撑； b． 中部根据需要并依框架的大小设置； d、顶部支撑点的设计：
a．顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不大于200mm； b．支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算。e、支撑架搭设的要求：
a．严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
立杆连接方式为对接，严禁搭接。
b．确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求； c．确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60n.m，钢管不能选用因长期使用已经发生变形的；
d．地基支座的设计要满足承载力的要求。
本次高支模部位为该厂房设备安装部位，且基础已经做好，为：c30,1.4米厚的现浇混凝土基础，因此本次高支模的地基基础满足承载力的要求，符合要求。立杆下垫块为5mm厚方板。f、施工使用的要求：
a．精心设计混凝土的浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，采用
从中部向两边扩展的浇筑方式；结构砼浇捣施工采用二次进行，第一次先完成柱，且浇到梁底，待砼达到一定强度；第二次再完成梁板砼，排架的水平杆要与已完成的周边的砼柱连接，以加强其整体稳定。
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，钢管等材料不能在支架堆放。c．浇筑过程派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
3、具体施工要求
3.1、模板支撑体系搭设按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（jgj130-2001）标准和《钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程》。3.2、在支模时严格按设计要求起拱。3.3、严禁在楼板上任意堆载。
3.4、本工程是局部超高，因此此部分超高部位支撑系统应其它不超高体进行有机的连接，且柱子先进行了浇捣。
4、模板搭拆支撑架安全施工事项
4.1模板制作
a、模板在制作前，应检查模板所用材料的规格、质量是否符合模板专项技术方案的规定要求，对质量、规格不符合要求材料的不能使用。
b、作业前应检查所有机械及电源线路是否符合安全要求，所使用的工具是否牢固，手持电动工具的漏电保护器应试机检查，合格后方可使用。
c、木工机械必须有专人负责，操作人员必须熟悉该机械性能，熟悉操作技术，严禁机械无人负责或随便拆改安全防护装置。
d、使用的工具不得乱放，使用完毕应随时放入工具箱。
e、使用手锯时，锯条必须调紧适度，下班时要放松，以防再使用时锯条突然暴断伤人。
f、成品、半成品、木材应对方整齐，不得任意乱放，木材码放高度不超过1.2m为宜，木工机械周围的安全操作空间内禁止堆放材料。
g、木工车间、木库、木料堆放严禁吸烟或动用明火，废料应及时清理归堆，做好落手清，以免发生意外。4.2模板安装
a、作业前应检查现场防护设施是否符合安全施工要求，不符合安全要求时应采取措施后方可开始作业。
b、作业前应认真检查模板、支撑等构件是否符合要求，模板及支撑材质是否合格。
c、地面上的支模场地必须平整夯实，并同时排除现场的不安全因素。d、安装2m以上模板时，应搭脚手架，并有安全防护措施。
e、操作人员登高必须走人行梯道，严禁利用模板支撑攀登上下，不得在独立梁及其他高处狭窄而无防护的模板面上行走。
f、二人抬运模板时要相互配合，协同工作。挎递模板，工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。高处拆模时，应有专人指挥及监护。并在下面标出工作区，用红白旗加以围栏，暂停人员过往。
g、不得在脚手架上堆放大批模板等材料。
h、支撑、牵扛等不得搭在门窗框和脚手架上。通路中间的斜撑、牵扛等应设在1.8m高以上。模板安装过程中不得间歇，柱头、搭头、立杆顶撑、牵扛等必须安装牢固成整体后，作业人员才允许离开。
i、模板上有预留洞者，应在安装模板的同时将洞口防护好。
j、向基坑内运送模板构件时，严禁抛掷。使用溜槽或起重机械运送，下方操作人员必须远离危险区域。
k、高处、复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。l、遇六级以上的大风时，应暂停室外的高处作业，雪霜雨后应先清扫施工现场略干不滑时再进行工作。4.3 模板拆除
a、模板承重支架拆除必须在混凝土试块强度达到设计混凝土标准值的100%后方可进行，且需有工程负责人、监理单位的的批准手续（拆模令）。
b、拆模的方法应按照后支先拆、先支后拆的顺序；先拆非承重模板，后拆承重的模板及支撑；在拆除顶板模板时，要注意模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。已拆活动的模板，必须一次连续拆除完，方可停歇，严禁留下不安全隐患。
c、拆除较大跨度梁下支柱时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。拆除多层楼板支柱时，应确认上部施工荷载不需要传递的情况下方可拆除下部支柱。
d、当水平支撑超过二道以上时，应先拆除二道以上水平支撑，最下一道大横杆与立杆应同时拆除。
e、模板拆除应按规定逐次进行，不得采用大面积撬落方法。拆除的模板、支撑、连接件应用槽滑下或用绳系下。不得留有悬空模板。
f、拆模作业时，必须设警戒区，严禁下方有人进入。拆模作业人员必须站在平稳牢固可靠的地方，保持自身平衡，不得猛撬，以防失稳坠落。
g、严禁用吊机直接调除没有撬松动的模板，吊运模板时必须栓结牢固。h、拆除大型孔洞模板时，下层必须支搭安全网等可靠防坠落措施。i、拆模板时禁止使用50mm x 100mm木材作脚手板。
j、拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防上下在同一垂直面工作；操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。
k、拆模必须一次拆清，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。混凝土楼板上的预留孔，应有防护措施，以免操作人员从空中陋落。
5、安全应急预案
5.1、目的：
本项目框架结构工程较高、工期短、时间紧，施工主体结构施工过程中难免有意外之事发生，为以防万一，项目部为保证施工过程中遇到紧急和意外事件的发生，能够沉着冷静，统一指挥调度，成立应急小组和防火领导小组及义务消防队。
5.2、领导小组：
成立由项目经理为组长，由安全员、技术负责人、施工员、技术员、仓库保管员等所有管理人员及各班组长组成的应急救援指挥小组，负责指挥及协调现场工作。
5.3、职责：
5.3.1、项目经理负责现场指挥，了解掌握事故情况、组织现场抢救工作。5.3.2、项目副经理协助项目经理处理相关事宜
5.3.3、安全员、技术负责人等负责现场抢救伤员，及时通知当事人的家属，派人做好接待，善后处理工作。
5.3.4、施工员、质量员等负责现场保护，维护秩序，做好当事人周围人员的问讯记录。负责联络调查，受现场指挥小组命令，立即通知当地安全生产监督局，并现场自查自纠，清除隐患，防止同类事故发生。
5.3.5、各管理人员和各班组长配合实施。5.4、施工现场应急处理 1）严重创伤、出血伤员的急救
在施工现场施工过程中，遇到坠落、物体打击、机械伤害等引起的严重创伤出血伤员时才瞄现场现实条件及时正确采取暂时性的止血，清洁包括固定和运送等措施。
a、出血：采用压迫血法：指压动脉出血近心端止血法和弹性止血带止血法进行暂时性救治，同时应及时附送附近医院进行救治。
b、包扎、固定：创伤处用消毒的敷料或清洁的医用纱布覆盖，再用绷带或布条包扎，即可以预防感，又可减少出血帮助止血。已搬运：经现场止血、包扎、固定后的伤员，应尽快正确地搬运转送医院抢险救。
2）施工现场的发生火警火灾急救
a、现场发生火灾火警事故时，应立即了解起火部位，燃烧的物质等基本情况，有报警人员拨打“119”向消防部门报警，同时组织撤离和扑救。
b、在消防部门到达前，对易燃易爆的物质采取正确有效的隔离。如切断电源撤离火场内的人员和周围易燃易爆物及一切贵重物品，根据火场情况，激动灵活地选择灭火器具。
c、扑救现场应行动统一，指挥调度如火势扩大，一般扑救不可能时，应及时组织撤退扑救人员，避免不必要的伤亡。
d、在扑救的同时要注意情况，防止中毒、坍塌、坠落、触电、物体打击等二次事故的发生，在灭火后，应保护现场，以便事后调查起火原因。
3）急性中毒的现场抢救：
a、不论是轻度还是严重中毒人员，均应设法尽快使中毒人员脱防中毒现场，中毒物源，排除吸收的和未吸收的毒物。
b、及时向医院联系，并说明是初步的中毒原因，中毒食物。
c、如发现中毒人员心跳、呼吸不规则或停止呼吸，心跳时间的不长，则应把中毒人员移动空气新鲜处，立即施行口对口（口对鼻）呼吸法和体处心脏挤压法进行抢救。
5.3现场应急处理设备和设施 1）报救：
a、应说明伤情（病情、火情、案情）和已经采取了些什么措施，便让救护人员事先做好急救的准备；
b、讲清楚伤者（事故）发生在什么地方，靠近什么路口，附近有什么特征。c、说明报救者单位、姓名（或事故地）的电话或传呼机或传呼电话以便救护车辆找不到所报地方时，随时通过电话通讯联系；
d、应派人在现场外等候接应救护车辆，同时把救护车辆进工地现场的路上障碍物及时予以清除，以利救护到达后，能及时进行抢救。
2）设施
配备急救箱、氧气袋、担架、必要药品等 3）应急电话：
项目
经理：高银根
手机：*** 项目副经理：何震明
手机：*** 安
全
员：阮张桥
手机：*** 技术负责人：章潮均
手机：*** a、了解气候情况拨打电话“121”或“221” b、工伤事故现场重病人抢救应拨打“120” c、发生火警火灾事故应拨打“119” d、发生偷盗、斗殴等情况应拨打“110”。
梁模板(扣件钢管架)计算书
梁段:l1。
300*700混凝土梁梁下支撑横杆300第一道水平杆第一道水平杆扫地杆单立杆扫地杆600mm800mm梁断面图梁侧面图一根承重立杆，支撑钢管垂直于梁截面
一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 b(m):0.30； 梁截面高度 d(m):0.75 混凝土板厚度(mm):110.00；
立杆纵距（沿梁跨度方向间距）la(m):0.80； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10； 脚手架步距(m):1.50；
梁支撑架搭设高度h(m)：9.30； 梁两侧立柱间距(m):0.60；
承重架支设:1根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面； 立杆横向间距或排距lb(m):0.80； 采用的钢管类型为φ48×3.00；
扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；
2.荷载参数
模板自重(kn/m2):0.35； 钢筋自重(kn/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kn/m2):2.5； 新浇混凝土侧压力标准值(kn/m2):18.0； 倾倒混凝土侧压力(kn/m2):2.0； 振捣混凝土荷载标准值(kn/m2):2.0
3.材料参数
木材品种：柏木；
木材弹性模量e(n/mm2)：10000.0； 木材抗弯强度设计值fm(n/mm2)：17.0； 木材抗剪强度设计值fv(n/mm2)：1.7； 面板类型：胶合面板；
钢材弹性模量e(n/mm2)：210000.0； 钢材抗弯强度设计值fm(n/mm2)：205.0； 面板弹性模量e(n/mm2)：9500.0； 面板抗弯强度设计值fm(n/mm2)：13.0；
4.梁底模板参数
梁底纵向支撑根数：4； 面板厚度(mm)：18.0；
5.梁侧模板参数
主楞间距(mm)：500； 次楞间距(mm)：300；
穿梁螺栓水平间距(mm)：500；
穿梁螺栓竖向间距(mm)：300； 穿梁螺栓直径(mm)：m12；
主楞龙骨材料：木楞,，宽度60mm，高度80mm； 主楞合并根数：2；
次楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度60mm； 次楞合并根数：2；
二、梁模板荷载标准值计算
1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
其中 γ--混凝土的重力密度，取24.000kn/m3；
t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(t+15)计算，得5.714h；
t--混凝土的入模温度，取20.000℃； v--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
h--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；
β1--外加剂影响修正系数，取1.200；
β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力f； 分别为 44.343 kn/m2、18.000 kn/m2，取较小值18.000 kn/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾
倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间
距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
面板计算简图
1.抗弯验算
其中，σ--面板的弯曲应力计算值(n/mm2)； m--面板的最大弯距()；
w--面板的净截面抵抗矩，w = 50.00×1.8×1.8/6=27.00cm3； [f]--面板的抗弯强度设计值(n/mm2)； 按以下公式计算面板跨中弯矩：
其中，q--作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.50×18.00×0.90=9.72kn/m；
倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.50×2.00×0.90=1.26kn/m；
q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kn/m； 计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm；
面板的最大弯距 m= 0.1×10.98×300.002 = 9.88×；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 9.88×104 / 2.70×104=3.660n/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13.000n/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =3.660n/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13.000n/mm2，满足要求！
2.挠度验算
9.00n/mm；
l--计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18.00×0.50 = e--面板材质的弹性模量: e = 9500.00n/mm2； i--面板的截面惯性矩: i = 50.00×1.80×1.80×1.80/12=24.30cm4；
面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×9.00×300.004/(100×9500.00×2.43×105)= 0.214 mm；
面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =300.000/250 = 1.200mm；
面板的最大挠度计算值 ω =0.214mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ω]=1.200mm，满足要求！
四、梁侧模板内外楞的计算
1.内楞计算
内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度40mm，截面高度60mm，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w = 40×60×60/6 = 24.00cm3； i = 40×60×60×60/12 = 72.00cm4；
内楞计算简图
（1）.内楞强度验算
强度验算计算公式如下:
其中，σ--内楞弯曲应力计算值(n/mm2)； m--内楞的最大弯距()； w--内楞的净截面抵抗矩； [f]--内楞的强度设计值(n/mm2)。
按以下公式计算内楞跨中弯矩：
×0.300/2=3.29kn/m；
其中，作用在内楞的荷载，q =(1.2×18.000×0.90+1.4×2.000×0.90)内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm；
内楞的最大弯距: m=0.1×3.29×500.002= 8.24×；
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 8.24×104/2.40×104 = 3.431 n/mm2；
内楞的抗弯强度设计值: [f] = 17.000n/mm2；
内楞最大受弯应力计算值 σ = 3.431 n/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 [f]=17.000n/mm2，满足要求！
（2）.内楞的挠度验算
其中 e--面板材质的弹性模量： 10000.00n/mm2；
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.00×0.30/2= 2.70 n/mm；
l--计算跨度(外楞间距)：l = 500.00mm； i--面板的截面惯性矩：e = 7.20×105n/mm2；
内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×2.70×500.004/(100×10000.00×7.20×105)= 0.159 mm；
内楞的最大容许挠度值: [ω] = 2.000mm；
内楞的最大挠度计算值 ω=0.159mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=2.000mm，满足要求！
2.外楞计算
外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w = 60×80×80/6 = 64.00cm3；
i = 60×80×80×80/12 = 256.00cm4；
外楞计算简图
（1）.外楞抗弯强度验算
其中 σ--外楞受弯应力计算值(n/mm2)m--外楞的最大弯距()； w--外楞的净截面抵抗矩； [f]--外楞的强度设计值(n/mm2)。
最大弯矩m按下式计算：
0.50×0.30/2=1.65kn；
其中，作用在外楞的荷载: p =(1.2×18.00×0.90+1.4×2.00×0.90)× 外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 300mm；
外楞的最大弯距：m = 0.175×1647.000×300.000 = 8.65×
经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 8.65×104/6.40×104 = 1.351 n/mm2；
外楞的抗弯强度设计值: [f] = 17.000n/mm2；
外楞的受弯应力计算值 σ =1.351n/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=17.000n/mm2，满足要求！
（2）.外楞的挠度验算
其中 e--外楞的弹性模量，其值为 10000.00n/mm2；
p--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： p =18.00×0.50×
0.30/2= 1.35 kn；
l--计算跨度(拉螺栓间距)：l = 300.00mm； i--面板的截面惯性矩：i = 2.56×106mm4； 外楞的最大挠度计算值: ω = 1.146×1.35×103×300.003/(100×10000.00×2.56×106)= 0.016mm；
外楞的最大容许挠度值: [ω] = 1.200mm；
外楞的最大挠度计算值 ω =0.016mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=1.200mm，满足要求！
五、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:
其中 n--穿梁螺栓所受的拉力； a--穿梁螺栓有效面积(mm2)；
f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 n/mm2； 查表得：
穿梁螺栓的直径: 12 mm；
穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm；
穿梁螺栓有效面积: a= 76 mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力: n =18.000×0.500×0.300×2 =5.400 kn。穿梁螺栓最大容许拉力值: [n] = 170.000×76/1000 = 12.920 kn；
穿梁螺栓所受的最大拉力 n=5.400kn 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [n]=12.920kn，满足要求！
六、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w = 800.00×18.00×18.00/6 = 4.32×104mm3；
i = 800.00×18.00×18.00×18.00/12 = 3.89×105mm4；
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(n/mm2)； m--计算的最大弯矩(kn.m)；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm； q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kn/m)；
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.80×0.75×0.90=16.52kn/m； 模板结构自重荷载：
q2:1.2×0.35×0.80×0.90=0.30kn/m； 振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3: 1.4×2.00×0.80×0.90=2.02kn/m；
q = q1 + q2 + q3=16.52+0.30+2.02=18.84kn/m； 跨中弯矩计算公式如下:
mmax = 0.10×18.842×0.1002=0.019kn.m； σ =0.019×106/4.32×104=0.436n/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =0.436 n/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13.000n/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q =（(24.0+1.50)×0.750+0.35）×0.80= 15.58kn/m；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm； e--面板的弹性模量: e = 9500.0n/mm2； 面板的最大允许挠度值:[ω] =100.00/250 = 0.400mm； 面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×15.580×100.04/(100×9500.0×3.89×105)=0.003mm；
面板的最大挠度计算值: ω =0.003mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ω] = 100.0 / 250 = 0.400mm，满足要求！
七、梁底支撑的计算
本工程梁底支撑采用钢管。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kn/m)：
q1 =(24.000+1.500)×0.750×0.100=1.913 kn/m；
(2)模板的自重线荷载(kn/m)：
q2 = 0.350×0.100×(2×0.750+0.300)/ 0.300=0.210 kn/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kn/m)： 经计算得到，活荷载标准值 p1=(2.500+2.000)×0.100=0.450 kn/m；
2.钢管的支撑力验算
静荷载设计值 q = 1.2×1.913+1.2×0.210=2.547 kn/m； 活荷载设计值 p = 1.4×0.450=0.630 kn/m；
钢管计算简图
钢管按照三跨连续梁计算。
本算例中，钢管的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w=4.49cm3 i=10.78cm4
钢管强度验算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 线荷载设计值 q = 2.547+0.630=3.177 kn/m；
最大弯距 m =0.1ql2= 0.1×2.547×0.800×0.800= 0.163 kn.m； 最大应力 σ= m / w = 0.163×106/4490.0 = 36.305 n/mm2； 抗弯强度设计值 [f]=205.000 n/mm2；
钢管的最大应力计算值 36.305 n/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 205.000 n/mm2,满足要求!
钢管抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足:
其中最大剪力: v = 0.6×2.547×0.800 = 1.223 kn； 钢管的截面面积矩查表得 a = 424.000 mm2；
钢管受剪应力计算值 τ =2×1222.560/424.000 = 5.767 n/mm2； 钢管抗剪强度设计值 [τ] = 120.000 n/mm2；
钢管的受剪应力计算值 5.767 n/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120.000 n/mm2,满足要求!
钢管挠度验算: 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
q = 1.913 + 0.210 = 2.123 kn/m；
钢管最大挠度计算值 ω= 0.677×2.123×800.0004 /(100×20600.000×10.780×104)=2.650mm；
钢管的最大允许挠度 [ω]=0.800×1000/250=3.200 mm；
钢管的最大挠度计算值 ω= 2.650 mm 小于 钢管的最大允许挠度 [ω]=3.200 mm，满足要求！
3.支撑钢管的强度验算
支撑钢管按照简支梁的计算如下 荷载计算公式如下：
(1)钢筋混凝土梁自重(kn/m2)：
q1 =(24.000+1.500)×0.750= 19.125 kn/m2；(2)模板的自重(kn/m2)： q2 = 0.350 kn/m2；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kn/m2)： q3=(2.500+2.000)=4.500 kn/m2；
q = 1.2×(19.125 + 0.350)+ 1.4×4.500 = 29.670 kn/m2； 梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为p，梁侧模板传给钢管的集中力为n。
当n=2时：
当n＞2时：
计算简图(kn)
支撑钢管变形图(m.m)
支撑钢管弯矩图(kn.m)
经过连续梁的计算得到：
支座反力 ra = rb=0.543 kn，中间支座最大反力rmax=6.539； 最大弯矩 mmax=0.172 kn.m； 最大挠度计算值 vmax=0.022 mm；
支撑钢管的最大应力 σ=0.172×106/4490.0=38.216 n/mm2； 支撑钢管的抗压设计强度 [f]=205.0 n/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 38.216 n/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 n/mm2,满足要求!
八、梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。
九、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，p96页，双扣件承载力设计值取16.00kn，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kn。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
r ≤ rc
其中 rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kn；
r--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中r取最大支座反力，根据前面计算结果得到 r=6.539 kn；
r < 12.80 kn,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
十、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
1.梁两侧立杆稳定性验算:
其中 n--立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力： n1 =0.543 kn ；
脚手架钢管的自重： n2 = 1.2×0.129×9.300=1.441 kn；
楼板的混凝土模板的自重： n3=1.2×(0.80/2+(0.60-0.30)/2)×0.80×0.35=0.185 kn；
楼板钢筋混凝土自重荷载: n4=1.2×(0.80/2+(0.60-0.30)/2)×0.80×0.110×(1.50+24.00)=1.481 kn；
n =0.543+1.441+0.185+1.481=3.650 kn；
υ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； a--立杆净截面面积(cm2)： a = 4.24； w--立杆净截面抵抗矩(cm3)：w = 4.49；
σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(n/mm2)；
[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.00 n/mm2； lo--计算长度(m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo = k1uh(1)
k1--计算长度附加系数，取值为：1.155 ；
u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.700； 上式的计算结果：
立杆计算长度 lo = k1uh = 1.155×1.700×1.500 = 2.945 m； lo/i = 2945.250 / 15.900 = 185.000 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.209 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=3649.627/(0.209×424.000)= 41.185 n/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 41.185 n/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205.00 n/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算
lo = k1k2(h+2a)(2)
k1--计算长度附加系数按照表1取值1.167；
k2--计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.018 ；
上式的计算结果：
立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a)= 1.167×1.018×(1.500+0.100×2)= 2.020 m；
lo/i = 2019.610 / 15.900 = 127.000 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.412 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=3649.627/(0.412×424.000)= 20.892 n/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 20.892 n/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计
值 [f] = 205.00 n/mm2，满足要求！
2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算: 其中 n--立杆的轴心压力设计值，它包括：
梁底支撑最大支座反力： n1 =6.539 kn ；
脚手架钢管的自重： n2 = 1.2×0.129×(9.300-0.750)=1.441 kn； n =6.539+1.441=7.863 kn；
υ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； a--立杆净截面面积(cm2)： a = 4.24； w--立杆净截面抵抗矩(cm3)：w = 4.49；
σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(n/mm2)；
[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.00 n/mm2； lo--计算长度(m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo = k1uh(1)
k1--计算长度附加系数，取值为：1.167 ；
u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.700； 上式的计算结果：
立杆计算长度 lo = k1uh = 1.167×1.700×1.500 = 2.976 m； lo/i = 2975.850 / 15.900 = 187.000 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.205 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=7863.305/(0.205×424.000)= 90.466 n/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 90.466 n/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205.00 n/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算
lo = k1k2(h+2a)(2)
k1--计算长度附加系数按照表1取值1.167；
k2--计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.018 ；
上式的计算结果：
立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a)= 1.167×1.018×(1.500+0.100×2)= 2.020 m；
lo/i = 2019.610 / 15.900 = 127.000 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.412 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=7863.305/(0.412×424.000)= 45.013 n/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 45.013 n/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205.00 n/mm2，满足要求！
板模板(扣件钢管高架)计算书
一、参数信息:
1.脚手架参数
横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):9.30； 采用的钢管(mm):φ48×3.0 ；
扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80； 板底支撑连接方式:方木支撑；
2.荷载参数
模板与木板自重(kn/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kn/m3):25.000； 楼板浇筑厚度(mm):110.000； 施工均布荷载标准值(kn/m):2.500；
3.木方参数
木方弹性模量e(n/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(n/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(n/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000； 木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；
图2 楼板支撑架荷载计算单元
二、模板支撑方木的计算:
方木按照简支梁计算，其惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w=6.000×8.000×8.000/6 = 64.00 cm3；
i=6.000×8.000×8.000×8.000/12 = 256.00 cm4；
方木楞计算简图
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kn/m)：
q1= 25.000×0.250×0.110 = 0.688 kn/m；
(2)模板的自重线荷载(kn/m): q2= 0.350×0.250 = 0.088 kn/m ；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kn)： p1 =(2.500+2.000)×0.800×0.250 = 0.900 kn；
2.方木抗弯强度验算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 1.2×(0.688 + 0.088)= 0.930 kn/m； 集中荷载 p = 1.4×0.900=1.260 kn；
最大弯距 m = pl/4 + ql2/8 = 1.260×0.800 /4 + 0.930×0.8002/8 = 0.326 kn.m；
最大支座力 n = p/2 + ql/2 = 1.260/2 + 0.930×0.800/2 = 1.002 kn ； 方木的最大应力值 σ= m / w = 0.326×106/64.000×103 = 5.100 n/mm2； 方木抗弯强度设计值 [f]=13.0 n/mm2；
方木的最大应力计算值为 5.100 n/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 n/mm2，满足要求!
3.方木抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下: q = ql/2 + p/2 截面抗剪强度必须满足: t = 3q/2bh < [t]
其中最大剪力: v = 0.800×0.930/2+1.260/2 = 1.002 kn；
方木受剪应力计算值 t = 3 ×1002.000/(2 ×60.000 ×80.000)= 0.313 n/mm2；
方木抗剪强度设计值 [t] = 1.400 n/mm2；
方木受剪应力计算值为 0.313 n/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.400 n/mm2，满足要求!
4.方木挠度验算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式
如下:
集中荷载 p = 0.900 kn；
均布荷载 q = q1 + q2 = 0.688+0.088=0.775 kn/m；
方木最大挠度计算值 v= 5×0.775×800.0004 /(384×9500.000×2560000.00)+900.000×800.0003 /(48×9500.000×2560000.00)= 0.565 mm；
方木最大允许挠度值 [v]= 800.000/250=3.200 mm；
方木的最大挠度计算值 0.565 mm 小于 方木的最大允许挠度值 3.200 mm,满足要求!
三、木方支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载p取纵向板底支撑传递力，p = 0.930×0.800 + 1.260 = 2.004 kn；
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kn.m)
支撑钢管计算变形图(mm)
支撑钢管计算剪力图(kn)
最大弯矩 mmax = 0.539 kn.m ； 最大变形 vmax = 1.040 mm ； 最大支座力 qmax = 7.111 kn ；
钢管最大应力 σ= 0.539×106/4490.000=120.037 n/mm2 ； 钢管抗压强度设计值 [f]=205.000 n/mm2 ；
支撑钢管的计算最大应力计算值 120.037 n/mm2 小于 钢管的抗压强度设
计值 205.000 n/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于800.000/150与10 mm,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，p96页，双扣件承载力设计值取16.00kn，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kn。
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 r= 7.111 kn；
r < 12.80 kn,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kn)：
ng1 = 0.138×9.300 = 1.287 kn；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录a。
(2)模板的自重(kn)：
ng2 = 0.350×0.800×0.800 = 0.224 kn；
(3)钢筋混凝土楼板自重(kn)：
ng3 = 25.000×0.110×0.800×0.800 = 1.760 kn；
经计算得到，静荷载标准值 ng = ng1+ng2+ng3 = 3.271 kn；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 nq =(2.500+2.000)×0.800×0.800 = 2.880 kn；
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 n = 1.2ng + 1.4nq = 7.957 kn；
六、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式:
其中 n----立杆的轴心压力设计值(kn)：n = 7.957 kn；
υ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i----计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59 cm； a----立杆净截面面积(cm2)：a = 4.24 cm2； w----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：w=4.49 cm3；
σ--------钢管立杆最大应力计算值(n/mm2)；
[f]----钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 n/mm2； l0----计算长度(m)；
如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算
l0 = h+2a
k1----计算长度附加系数，取值为1.155；
u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700； a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m；
上式的计算结果：
立杆计算长度 l0 = h+2a = 1.500+0.100×2 = 1.700 m； l0/i = 1700.000 / 15.900 = 107.000 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.537 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=7957.344/（0.537×424.000）= 34.948 n/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 34.948 n/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 n/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 l0 = k1k2(h+2a)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.243；
k2--计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.018 ；
上式的计算结果：
立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a)= 1.243×1.018×(1.500+0.100×2)= 2.151 m；
lo/i = 2151.136 / 15.900 = 135.000 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.371 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=7957.344/（0.371×424.000）= 50.586 n/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 50.586 n/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 n/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
以上表参照 杜荣军: 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
七、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
1.模板支架的构造要求：
a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
2.立杆步距的设计：
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。
3.整体性构造层的设计：
a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；
b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；
c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；
d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
4.剪刀撑的设计：
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。
5.顶部支撑点的设计：
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；
b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载n≤12kn时，可用双扣件；大于12kn时应用顶托方式。
6.支撑架搭设的要求：
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60n.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
7.施工使用的要求：
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
